以工作內壓為300 MPa,管道的尺寸為Dxt=78mmx22mm的超高壓不銹鋼彎管為例，按照2.1.2節所給出的建模方法進行建模。由2.1.2節試算可知，”在工作壓力作用下，內側內壁（C點）的應力是比較高的，是整個彎管的危險點。下面按照彎管的彎曲半徑R分別為彎管直徑D的2、3、4、5、6、7、8、9、10倍進行有限元分析。彎管的材料為：34CrNi3MoA.其力學性能為：μ=0.28,E=205GPa,σ5=800 MPa。

  由不銹鋼彎管的對稱性，邊界約束條件是在對稱面上施加對稱約束，在彎管的兩個端面上施加法向約束，在不銹鋼彎管的內壁面施加均勻的面積載荷300 MPa。ANSYS在求解的過程中，計算的結果數據存儲在數據庫和結果文件中，而且這些數據通常是在激活的坐標系中顯示的。由于90度彎管的危險截面在45度位置，為了便于理解和計算，可以在1-1截面上建立一個局部柱坐標系（如圖2-8所示），將求解的結果數據轉化到這個局部坐標系中。

  有限元計算的截面上各點的周向應力和直管的周向應力如表2-1所示。對表2-1中的數據按照內壁和外壁的點分別作出其隨R/D的變化曲線如圖2-9和圖2-10所示。從表2-1和圖2-9、2-10中可以看出，C點的周向應力隨R/D的增大而逐漸減小。B點和E點的周向應力隨R/D的增大而逐漸增大，但增大的幅度很小，隨著R/D的增大，內壁面上的周向應力逐漸接近并趨近于直管內壁的周向應力，在R/D大于等于10時，可以認為和直管內壁的周向應力相等。誤差不超過1%,在 RID 相同時，在內壁有σc>σe>σb,且在R/D=2時C點有最大的周向應力為486.6 MPa, 在外壁有σd>σf>σa，這一點和薄壁不銹鋼彎管的結論是一致的。從表2-1中還可以看出，E點和F點的周向應力分別和直管的內、外壁的周向應力非常接近。可以認為E點和F點的周向應力不隨R/D的變化而變化，其誤差不超過1%。進一步分析發現在彎管的中心線（EF截面）上的各應力分量和直管所對應的應力是相等的，這一點也和薄壁彎管的結論是一致的。

由于C點是整個構件的危險點，在進行構件的彈性設計時，其周向應力往往決定整個構件的強度，它的周向應力隨R/D的變化規律可以用最小二乘法進行擬合，其結果是：

 計算得到在內壁處的周向應力為440.76 MPa,在外壁處的周向應力為140.75 MPa。

將以上結果和表2-1中E點和F點的應力比較可以發現，E點和F點的周向應力分別和直管內壁與直管外壁的周向應力很接近，可以認為不銹鋼彎管中心線上的周向應力和直管的周向應力相等，其誤差在3%以內。

 圖2-11~圖2-13分別給出了R/D=3時，1-1截面上BA線、CD線和EF線上的周向應力分布規律。